ГлавнаяРазноеНесущая способность сварного шва таблица

Приложение 2. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ СОЕДИНЕНИЙ С УГЛОВЫМИ ШВАМИ. Несущая способность сварного шва таблица


Приложение 2. несущая способность соединений с угловыми швами пособие по расчету и конструированию сварных соединений стальных конструкций (к главе СНиП ii-23-81)(утв- приказом Госстроя СССР от 28-11-83 372л) (2018). Актуально в 2018 году

размер шрифта

ПОСОБИЕ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ (К ГЛАВЕ СНиП II-23-81)(утв- Приказом Госстроя... Актуально в 2018 году

Таблица 1

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УСИЛИЯ НА СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ С УГЛОВЫМИ ШВАМИ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ ВО ВСЕХ КЛИМАТИЧЕСКИХ РАЙОНАХ, КРОМЕ I_1, I_2, II_2, II_3

Вид сварки, диаметр электрода, положение шва Марка сварочной проволоки, тип электрода R_un свариваемой стали, МПа Предельные усилия, кН/см, на соединение при катете шва, мм
4 5 6 7 8 10 12 14 16
Полуавтоматическая, диаметр 1,4 - 2 мм; нижнее, горизонтальное, вертикальное Св-08Г2С 345 6,5 8,1 9,8 11,4 13 15,5 18,6 21,1 24,1
355
6,7 		8,4 10 11,7 13,4 16 19,2 21,1 24,1
365 6,9 8,6 10,3 12,1 13,8 16,4 19,7 21,1 24,1
370 7 8,7 10,5 12,2 14 16,6 19,9 21,1 24,1
380 7,2 9
10,8 		12,6 14,4 17,1 20,5 21,1 24,1
390 7,4 9,2 11,1 12,9 14,8 17,3 20,7 21,1 24,1
Св. 400 до 570 7,7 9,7 11,6 13,6 15,5 17,3 20,7 21,1 24,1
Полуавтоматическая, диаметр проволоки сплошного сечения менее 1,4 мм; порошковой проволокой любого диаметра; во всех положениях
Св-08Г2С ПП-АН8, ПП-АН3 		Св. 340 до 570 То же 6 7,5 9 10,5 12,1 15,1 18,1 21,1 24,1
Ручная; во всех положениях Э46, Э46А Св. 340 до 390 5,5 6,9 8,3 9,7 11,1 13,9 16,6 19,4 22,2
Э50, Э50А Св. 340 6 7,5 9 10,5 12,1 15,1 18,1 21,1 24,1
Э60 Св. 370 6,7 8,4 10,1 11,8 13,4 16,8 20,2 23,5 26,9
Автоматическая; диаметр 3 - 5 мм; в лодочку Св-08, Св-08А, Св-08ГА 345 7,1 8,9 10,7 12,5 14,2 17,9 21,4 25,0 28,5
355 7,3
9,2 		11 12,9 14,6 18,4 22,1 25,7 29,4
365 7,5 9,4 11,3 13,2 15 18,9 22,7 26,4 30,2
370 7,6 9,5 11,5 13,4 15,3 19,1 23 26,8 30,6
380 7,8 9,8 11,8
13,8 		15,7 19,6 23,6 27,5 31,5
Св-08ГА 390 8 10 12,1 14,1 16,1 20,2 24,1 28,2 32,3
410 8,5 10,6 12,7 14,8 16,9 21,2 25,4 29,7 34
Св. 420 8,7 10,9 13,1
15,2 		17,4 21,8 26,1 30,5 34,8
Св-10ГА 440 9,1 11,4 13,6 15,9 18,2 22,8 27,3 31,9 36,4
450 9,3 11,6 14 16,3 18,6 23,3 27,9 32,6 37,2
Св. 450 9,5 11,9 14,2
16,7 		19 23,7 28,5 33,2 37,9
Св-10НМА, Св-10Г2 470 9,7 12,1 14,6 17 19,4 24,3 29,1 34 38,8
480 9,9 12,4 14,9 17,4 19,9 24,8 29,8 34,8 39,7
490 10,1 12,7 15,2 17,7 20,3 25,3 30,4 35,5 40,6
500 10,3 12,9 15,5 18,1 20,7 25,9 31,1 36,2 41,4
Св. 500 10,6 13,2 15,8 18,5 21,1 26,4 31,7 37 42,2

Примечания к табл. 1 и 2. В таблицах указаны предельные усилия для наиболее опасного сечения, установленного с помощью табл. 2 настоящего Пособия. Усилия рассчитаны по формулам (120) и (121) главы СНиП II-23-81, в которых значения R_wf, R_wz,

_f, _z приняты соответственно по табл. 3 и 34 главы СНиП II-23-81; в табл. 7 принято: _wf = _wz = _c = 1; в табл. 8 принято:
_wf = 0,85 для металла шва с R_wun = 410 МПа, _wz = 0,85 для всех сталей, _c = 1.

Таблица 2

ПРЕДЕЛЬНЫЕ УСИЛИЯ НА СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ С УГЛОВЫМИ ШВАМИ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ В КЛИМАТИЧЕСКИХ РАЙОНАХ I_1, I_2, II_2, II_3

Вид сварки, диаметр электрода, положение шва Марка сварочной проволоки, тип электрода R_un свариваемой стали, МПа Предельные усилия, кН/см, на соединение при катете шва, мм
4 5 6 7 8 10 12 14 16
Полуавтоматическая; диаметр 1,4 - 2 мм; нижнее, горизонтальное, вертикальное Св-08Г2С 345 5,5 6,9 8,3 9,7 11,1 13,2 15,8 18,5 21,1
355 5,7 7,1 8,6 10 11,4 13,6 16,3 19 21,7
365 5,9 7,3 8,8 10,3 11,7 13,9 16,7 19,5 22,3
370 5,9 7,5 8,9 10,5 11,9 14,1 17 19,8 22,6
380 6,1 7,7 9,2 10,7 12,2 14,5 17,4 20,3 23,6
390 6,3 7,9 9,5 11 12,5 14,9 17,9 20,9 23,9
410 6,6 8,2 9,9 11,5 13,2 15,7 18,8 21,1 24,1
430 6,9 8,6 10,4 12,1 13,8 16,4 19,7 21,1 24,1
440 7,1 8,8 10,5 12,3 14,1 16,8 20,2 21,1 24,1
450 7,2 9 10,8 12,7 14,5 17,3 20,7 21,1 24,1
460 7,4 9,3 11,1 12,9 14,8 17,3 20,7 21,1 24,1
470 7,5 9,4 11,3 13,2 15,1 17,3 20,7 21,1 24,1
480 7,7 9,6 11,6 13,5 15,4 17,3 20,7 21,1 24,1
Св. 480 до 570 7,7 9,7 11,6 13,6 15,5 17,3 20,7 21,1 24,1
Полуавтоматическая; диаметр проволоки сплошного сечения менее 1,4 мм; порошковой проволокой любого диаметра; во всех положениях Св-08Г2С, ПП-АН8, ПП-АН3 345 5,3 6,6 7,9 9,2 10,5 13,2 15,8 18,5 21,1
355 5,4 6,8 8,1 9,5 10,9 13,6 16,3 19 21,7
365 5,6 7 8,4 9,8 11,2 14 16,7 19,5 22,3
370 5,7 7,1 8,5 9,9 11,3 14,1 17 19,8 22,6
380 5,8 7,3 8,7 10,2 11,6 14,5 17,4 20,3 23,2
390 6 7,5 9 10,4 12 14,9 17,9 20,9 23,9
Св. 400 до 570 6 7,5 9 10,5 12,1 15,1 18,1 21,1 24,1
Ручная; во всех положениях Э46А 345 5,3 6,6 7,9 9,2 10,5 13,2 15,8 18,5 21,1
355 5,4 6,8 8,1 9,5 10,9 13,6 16,3 19 21,7
Св. 355 5,6 7 8,4 9,8 11,2 14 16,7 19,5 22,3
Э50А 370 5,7 7,1 8,5 9,9 11,3 14,1 17 19,8 22,6
380 5,8 7,3 8,7 10,2 11,6 14,5 17,4 20,3 23,2
390 6 7,5 9 10,4 12 14,9 17,9 20,9 23,9
Св. 400 6 7,5 9 10,5 12,1 15,1 18,1 21,1 24,1
Э60 410 6,3 7,8 9,4 11 12,5 15,7 18,8 22 25,1
430 6,6 8,2 9,9 11,5 13,2 16,4 19,7 23 26,3
Св. 430 6,7 8,4 10,1 11,8 13,4 16,8 20,2 23,5 26,9
Автоматическая; диаметр 3 - 5 мм; в лодочку Св-08А 345 6,1 7,6 9,1 10,6 12,1 15,2 18,2 21,2 24,3
355 6,2 7,8 9,4 10,9 12,5 15,6 18,7 21,9 25
365 6,4 8 9,6 11,2 12,8 16 19,3 22,5 25,7
370 6,5 8,1 9,8 11,4 13 16,3 19,5 22,8 26
380 6,7 8,3 10 11,7 13,4 16,7 20,1 23,4 26,7
Св. 380 6,8 8,4 10,1 11,8 13,5 16,9 20,3 23,7 27
Св-08ГА 390 6,9 8,6 10,3 12 13,7 17,2 20,5 24,1 27,5
410 7,2 9 10,8 12,6 14,4 18 21,6 25,2 28,8
430 7,6 9,5 11,3 13,2 15,1 18,9 22,7 26,5 30,3
440 7,7 9,7 11,6 13,5 15,5 19,3 23,2 27,1 31
450 7,9 9,9 11,9 13,9 15,8 19,8 23,8 27,7 31,7
460 8,1 10,1 12,1 14,2 16,2 20,2 24,3 28,3 32,4
470 8,3 10,3 12,4 14,5 16,5 20,7 24,8 28,9 33,1
480 8,4 10,6 12,7 14,8 16,9 21,1 25,3 29,6 33,8
490 8,6 10,8 12,9 15,1 17,2 21,5 25,9 30,2 34,5
Св. 490 8,7 10,9 13,1 15,3 17,4 21,8 26,2 30,5 34,9
Св-10НМА 510 9 11,2 13,5 15,7 17,9 22,4 26,9 31,4 35,9
520 9,1 11,4 13,7 16 18,3 22,9 27,4 32 36,6
530 9,3 11,6 14 16,3 18,6 23,3 28 32,6 37,3
540 9,5 11,9 14,2 16,6 19 23,7 28,5 33,2 38
570 10 12,5 15 17,5 20 25,1 30,1 35,1 40,1
590 10,4 13 15,6 18,2 20,8 26 31,1 36,3 41,5

Приложение 3

www.zakonprost.ru

Несущая способность сварных соединений. при переменных нагрузках

Расчет прочности сварных конструкций, работающих под пере­менными нагрузками, производится по марке металла, характе­ристике цикла г, эффективным коэффициентам концентрации на­пряжений кэ и продолжительности эксплуатации, определяемой числом нагружений.

Следует подчеркнуть, что сварные соединения при переменных нагрузках рассчитываются, во-первых, с учетом прочности основ­ного металла, находящегося в зоне сварных швов, где в результате концентрации напряжений прочность существенно снижается, а во — вторых, с учетом прочности самого шва. Единая методика опреде­ления прочности сварных конструкций при переменных нагрузках отсутствует.

При проектировании строительных конструкций руководству­ются нормами СНиПа; разработаны нормативные данные для судо­строения, конструирования подъемно-транспортных машин, мосто­строения. Указанные нормы имеют некоторые различия, учитываю­щие особые условия работы.

При расчете по СНиПу основное внимание при переменных нагрузках уделяют расчету прочности основного металла в зоне сварных швов, считая, что прочность швов достаточно обеспечена расчетом на равнопрочность основному металлу при статическом нагружении. При этом эффективные коэффициенты концентрации напряжений учитываются косвенным путем. Каждый тип соедине­ния причисляется к одной из восьми условных групп. Номера этих групп для характерных сварных соединений приведены в табл. 4.6.

Целая полоса металла относится к группе 1, при наличии в ней выреза — к группе 1 или 4 в зависимости от радиуса выреза. Металл в стыковых соедине­ниях в месте перехода к необработанному стыковому шву относят к группе 4 или 5, а то же соединение при обработке стыкового шва — к группе 2 или 3.

Класс

стали

Г руппа соедине­нии

. а

ь

с при числе циклов N

5-1C*

Ю0

2-Ю6

3-IC*

5-Ю*

1

1,20

0,60

1 О

2

1,30

0,70

h*

3

1,55

0,95

1,1

0,9

4

1,85

1,25

1,3

С 38/23

5

2,10

1,50

1,0

0,95

6

2,75

2,15

7

3,50

2,90

1,4

1,2

0,85

8

4,80

4,20 ‘

1

1,25

0,65

1 9

1 1

2

1,45

0,85

М

3

1,80

1,20

0,9

С 44/29

4

2,40

1,80

1,4

1,2

G 46/33

5

2,75

2,15

1,0

0,95

6

3,80

3,20

7

4,80

4,20

1,6

1,3

0,85

8

6,00

5,40

Коэффициенты а, b и с

Пример 1. Определить несущую спо&обность прикрепления полосы шири­ной 200 мм и толщиной s — 10 мм к косынке лобовым швом длиной 1г — 20 см и двумя фланговыми /2 = 15 см; г — 0,2; сталь С 38/23; расчетное сопротивление R = 210 МПа для основного металла при растяжении и Щ — 150 МПа при срезе для угловых швов. Допускаемое напряжение находим при условии, что коэф­фициент условия работы т = 0,9; коэффициент безопасности k— 1,1; число нагружений N >> 5-106.

Допускаемые напряжения при статическом нагружении [CT]p = £m/fc = 210-0,9/l, l = 172 МПа; в угловых сварных швах

[T’] = Rym/k= 150 -0,9/1,1 = 122 МПа.

Согласно табл. 4.6, соединение относится к группе 8. По табл. 4.7 находим коэффициенты с — 0,85; а = 4,8; b — 4,2;

V —0,85/(4,8 —0,2 ■ 4,2) =0,215,

[ст]ру = 36,9 МПа.

Несущая способность сварного соединения по основному металлу в зоне сварных швов

P = bs [а]ру = 0,2 • 0,01 -36,9 = 0,0738 МН.

Проверяем равнопрочность сварных швов основному металлу при статиче­ском нагружении.

Для основного металла

Pl = bs [а]р = 0,2 ■ 0,01 • 172 = 0,344 МН.

Для угловых швов при Р = 0,7 и катете К — 1 см

Р2 = РК (Д + 2/2) [т’] = 0,7 • 0,01 (0,2+2.0,15)- 122=0,426 МН.

Так как Р2 > Ръ т0 равнопрочность обеспечена и несущая способность свар­ного соединения при переменных нагрузках определяется найденным значением Р = 0,0738 МН.

Пример 2. Определить напряжения в швах, прикрепляющих уголок 100 X X 100 X 10 мм из стали С 46/33 одним лобовым /л = 10 см (размер уголка) и двумя фланговыми швами = 20 см и /фЛа = 8 см; Р = 250 кН; расчетное сопротивление на растяжение в металле R = 290 МПа; на срез в угловых швах Ру = 200 МПа; число нагружений N = 106. Характеристика цикла г — 0,6. Преобладающее напряжение сжимающее. Коэффициент условия работы т = 0,8, коэффициент безопасности k = 1, 2.

Допускаемое напряжение в основном металле при статических нагружениях [а]р = Рт/£ = 290 • 0,8/1,2= 193 МПа.

В угловом шве

[т’] = Рут/£ = 200- 0,8/1,2=133 МПа.

Соединение относится к группе 8. Согласно табл. 4.6,

у=с/{Ь — аг) = 0,722.

Допускаемое напряжение в основном металле

[ct]py= 193 ■ 0,722= 139,5 МПа.

Напряжение от силы Р в уголке (площадь сечения F — 19,6 см2) o=P/F = 0,25/0,00196= 127,5 МПа < 139,5 МПа.

Таким образом, прочность соединения по основному металлу обеспечена.

При статическом нагружении несущая способность уголка

P1==F[a]p = 0,00196- 193 = 0,378 МН.

Соответственно несущая способность угловых швов

Р2 = РК (*л + *фЛ1 + *фл,) К] =0.7 ■ 0,01 (0,1 +0,2 + 0,08) 133=0,354 МН.

Так как JР2> т0 ПРИ переменных нагрузках проверка прочности сварных швов не требуется.

Расчет сварных соединений при проектировании кранов конст­рукции Минтяжмаша имеет ряд особенностей по сравнению с рас­четом по СНиПу.

При определении предела выносливости значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений Кэ используют непо­средственно, причем не только применительно к основному металлу вблизи шва, но и при расчете самих сварных швов. Изменяется и оценка долговечности. Если по СНиПу долговечность рассчитывают изменением коэффициентов а, Ь, с (єм. табл. 4.7) через значитель­ные интервалы чисел нагружений: 0,5-106; 106 и т. д., то по нор­мативам Минтяжмаша долговечность оценивают по отношению числа ожидаемых крановых нагружений к числу нагружений, определяющих предел выносливости. Иначе оценивают и значение полезной нагрузки в зависимости от режима работы крана (тяже­лый, средний). Не анализируя глубоко особенности расчета проч­ности крана как целого сооружения, рассмотрим методы расчета сварных соединений в крановых конструкциях.

Допускаемое напряжение в основном металле, околошовной зоне и в сварном шве определяется соотношением Ыр = ог/п, где ог — предел выносливости для элементов конструкций в за­висимости от эффективного коэффициента концентрации Кэ и ха — рактеристики цикла г; п—коэффициент запаса, который может быть в первом приближении принят 1,6.

Значения эффективных коэффициентов концентрации напряже­ний Кэ характерных типов сварных соединений для основного металла приведены в табл. 4.6, а для сварных швов — в табл. 4.8. Значения а г даны в табл. 4.9.

При ограниченной выносливости, т. е. при числе нагружений N ^ 2-10е, данные табл. 4.9 умножают на коэффициент £, значе­ния которого для Кэ ^ 2 даны в табл. 4.10.

Таблица 4.8

Коэффициенты Кэ для сварных швов

Коэффициенты Кэ ДЛЯ

Характеристика

стали

Схемы соединения и расположения расчетного сечения а — а

расчетного сечения

углеродистой

низколеги­

рованной

Стыковые швы (по оси шва)

а а

і |

с полным проваром корня шва:

а) при автоматической сварке

б) при ручной сварке

1,2

1,4

1,4

1,6

і і

а а

Стыковые швы (по оси шва)

а а

с неполным проваром корня шва или при отсутствии обрат­ной подварки

2,5-3,2

3,2—4,0

1 1

І і

а а

Угловые швы:

а) поперечные (лобовые) швы по расчетному сечению шва:

при автоматической сварке

при ручной сварке

б) продольные (фланговые) швы по расчетному сечению, проходящему по длине шва при ручной сварке

1,6

2,5

3,0

2,5

3,2

4,0

а) а

* а^т

л

1)

й — і. уд-1а.

а

Т а б л и ц а 4.9

Пределы выносливости [aj,., МПа, для элементов конструкций из стали класса С 38/23 (ств — 380 МПа, ат — 230 МПа) в зависимости от эффективного коэффициента концентрации напряжений 1(э и характеристики цикла г

*3

Сжати$

Растяжение

0O, G

0О,4

0О,2

0о

°—0,2

0—0,4

0—0,6

0—0,8

0-i

0—0,8

0-О,6

0—0,4

0—0,2

0о

0О,2

0О,4

0О,6

0О,8

1

—230

—230

—230

■—230

—208

— 175

— 151

134

145

159

175

196

222

230

230

230

230

1/2

—

—230

—230

—230

—208

—171

—145

— 125

111

121 .

133

148

166

190

212

229

230

230

1,4

—

—230

—230

—222

— 175

—145

— 123

— 107

95

104

115

128

145

166

186

212

230

230

1,6

—

—230

—230

—190

— 151

— 126

— 107

—94

83

91

101

113

128

148

166

190

222

230

1,8

—

—230

—222

— 166

— 133

—111

—95

—83

74

81

90

101

115

133

150

173

203

230

2,0

—

—230

— 183

—132

—103

—85

—71

—62

55

61

68

78

90

107

123

144

173

216

2,2

—

—230

— 162

—117

—92

—76

—64

—55

49

55

62

70

82

97

112

131

159

200

2,5

—

—207

— 137

—100

—79

—65

—55

—48

43

48

54

61

71

85

98

116

141

178

2,8

—

—177

—119

—88

—69

—57

—49

—42

38

42

47

54

63

76

88

104

127

162

3,2

—

—148

—101

—75

—59

—49

—42

—36

32

36

41

47

55

66

76

91

112

144

3,6

—228

— 127

—87

—65

—52

—43

-37

—32

29

32

36

41

48

58

68

81

100

129

4,0

— 196

—111

—77

—57

—46

—38

—33

—28

25

■28

32

37

43

52

61

73

90

117

Примечание. За предел выносливости условно принято предельное напряжение при N — 2-10° циклов нагруже­ний, если Яэ< 2, и при М = 5-106, если Кэ>2,

N = 5-Ю*

N — 2-105

Л/ = 8* 1C

N = 2-Ю8

Характеристика цикла

—1

—0,6

‘ 0

0,4

0,8

—1

—0,6

0

0,4

0,8

—1

—0,6

0

0,4

0,8

— 1

-0,6

0

0,4

0,8

2,0

2,7

2,4

1,9

Л6

1,3

2,0

1,8

1,6

1,4

1,2

1,5

1,4

1,3

1,2

1,1

1,2

1,2

U

1,1

1,1

2,2

2,9

2,5

2,0

1,7

1,3

2,1

1,9

!,б

1,4

1,2

1,5

1,5

1,3

1,2

1,1

1,2

1,2

1,2

1,1

U

2,5

3,1

2,7

2,1

1,8

1,4

2,2

2,0

1,7

1,5

1,3

1,6

1,5

1,4

1,3

1,2

1,3

1,2

1,2

U

U

2,8

3,3

2,9

2,3

1,9

1,5

2,3

2,1

1,8

1,6

1,3

1,6

1,5

1,4

1,3

1,2

1,3

1,2

1,2

Iі

U

3,2

3,6

3,2

2,4

2,0

1,6

2,4

2,2

1,9

1,7

1,4

1,7

1,6

1,4

1,3

1,2

1,3

1,3

1,2

1,2

1,1

3,6

3,8

3,4

2,6

2,2

1,7

2,6

2,3

2,0

ІД

1)4

1,7

1,6

1,5

1,4

1,2

1,3

1,3

1,2

1,2

1,1

4,0

4,1

3,6

2,8

2,3

1,8

2,7

2,5

2,0 •

1,8

1)5

1,8

1,7

1,5

1,4

1,3

1,3

1,3

1,2

1,2

1,1

Значение коэффициента £ при числе циклов нагружения N

Следует отметить некоторые особенности расчета сварных сое­динений, имеющих и фланговые и лобовые швы, эффективные коэф­фициенты концентрации напряжений которых существенно отли­чаются по значению. Так, в случае прикрепления полосы только фланговыми швами (рис. 4.16, а) и фланговыми и лобовым (рис. 4.16, б) при расчете соединения по швам используют коэффи­циент /Сэ для флангового шва, а при расчете соединений только,» с лобовыми швами (рис. 4.16, в) или с обваркой по контуру (рис. 4.16, г) принимают коэффициент для лобового шва.

Рис. 4.16. Варианты прикреплений элемента угловыми швами:

а — фланговыми; б — фланговыми и лобовым; в — лобовыми; г — обваркой по

контуру

Произведем расчет сварных соединений согласно нормам подъемно-тран­спортных машин Минтяжмаша.

Пример 1. Определить несущую способность сварного соединения полосы из углеродистой стали 200 X 10 мм, приваренной вручную (Р = 0,7) к косынке лобовым швом її — 20 см и двумя фланговыми 12— 15 см при катете швов К — = 1 см. Характеристика цикла г = 0,2.

Коэффициент концентрации напряжений для сталей С 38/23 согласно табл. 4.6 в зоне фланговых швов принимается равным =’3,2. Предел выносливости ог при N — 5-Ю8 нагружений согласно табл. 4.9 при Кэ — 3,2 и г= 0,2 прини­мается равным 76 МПа. Допускаемое напряжение при коэффициенте запаса п =

— 1,6 равно [сг]р = аг/п = 47,5 МПа.

Несущая способность полосы Р1 — [o-]pJF = 47,5-0,002 = 0,095 МН.

Для сварных швов согласно табл. 4.8 и 4.9 Кэ — 3,0 иаг« 82 МПа. Поэтому допускаемое напряжение в шве при срезе [т’] = 0,65 аг/п — 33,4 МПа. Несущая способность швов при Р = 0,7

Р2 = РК (k + 2l2) [t’J = 0,7; 0,01 (0,2 + 2 ■ 0,15) • 33,4 = 0,117 МН.

Несущая способность соединения по наименьшему значению составляет 0,095 МН. При расчете по СНиПу несущая способность такого соединения составляет 0,0738 МН.

Пример 2. Проверить прочность уголка 100 X 100 X 10 мм из стали С 38/23, прикрепленного фланговыми швами. Усилие Р ~ 250 кН, число нагружений N = 200 000, г = 0,4 при преобладающем сжатии. Значение /Сэ в основном ме­талле у фланговых швов для стали С 38/23 равно 3,2 (см. табл. 4.6). При N =

— 5-106 и г = 0,4 при преобладающем сжатии аг = 148 МПа (табл. 4.9). При Л/=0,2-106 (табл. 4.10) коэффициент £= 1,7, поэтому предел ограниченной выносливости ог = 148-1,7 = 252 МПа.

Допускаемое напряжение в основном металле при п = 1,6

Меж = 252/1,6 =158 МПа.

Напряжения в уголке (площадь сечения F — 19,6 с{д2) от усилия Р а = P/F = 0,25/0,00196 =127,5 МПа.

Так как а < [а], то прочность уголка обеспечена.

ГЛАВА 5

hssco.ru

Таблицы несущей способности сварных швов - Металлические конструкции - - Загрузки

Меню сайта
Вход на сайт
Написать нам
Таблицы несущей способности сварных швов
Всего комментариев: 0
 
Скачайте также:
Перевод таблиц из AutoCad в Exel, и обратно

Программа dxf_txt_excel.exe переводит таблицы из AutoCAD в Excel. Как пользоваться, читайте справку. Если в таблице указаны габариты деталей через «х», то поставьте галочку и программа выделит габариты в отдельные столбцы.Программа Tabl_dxf.exe переводит таблицы из Excel в AutoCAD. Как пользоваться, читайте справку. При правильной загрузки таблицы появится столбцы, которые можно удалять, соединять (убирая разделители), и дописывать текст.

FileZilla_3.3.4.1_win32-setup

FileZilla_3.3.4.1_win32-setup - лучший бесплатный FTP-менеджер, поможет вам скачать и загрузить файлы с разнообразных FTP-серверов.

Топ-рекомендации по акциям, приносящим дивидендный доход
Данный отчет посвящен российским компаниям, которые будут выплачивать дивиденды за 2009 г., а также оценке дивидендной доходности, которую могут предложить инвесторам акции этих компаний. Наш анализ основывается как на уже опубликованной, так и на ожидаемой финансовой отчетности компаний по РСБУ, так как она служит основой для расчета дивидендов для большинства российских компаний.
Зимнее бетонирование
Сборка материалов для разработки проектов связанных с условиями бетонирования при низких и отрицательных температурах.
Выполнить поиск
Картинки
Наш опрос
Новости СМИ

19leto.ucoz.ru