Минимальный катет сварного углового шва. Катет сварного шва минимальный
Минимальные катеты сварных швов kmin
| Соединение | Сварка | Предел текучести стали, МПа | Минимальные катеты швов kfmin, мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм | ||||||
| 4-5 | 6-10 | 11-16 | 17-22 | 23-32 | 33-40 | 41-80 | |||
| Тавровое с двусторонними угловыми швами; нахлесточное и угловое | Ручная | | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| Св.430 до 530 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 | ||
| Автоматическая и механизированная | До 430 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
| Св. 430 до 530 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | | 10 | ||
| Тавровое с односторонними угловыми швами | Ручная | До 380 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 |
| Автоматическая и механизированная | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
П р и м е ч а н и е. В конструкциях группы 4 минимальные катеты односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включительно.
3.4. Расчет прокатной балки настила
Пример 3.2.Подобрать сечение прокатной двутавровой балки (балки настила) в составе балочной клетки нормального типа со стальным настилом под полезную временную нагрузку pn = 12,55 кН/м2(рис. 3.3). Пролет балокl = В = 6 м, шагa1, равный пролету настилаlн = 1,2 м. Расчетная температура воздухаt= –35ºС.
Для изгибаемых элементов (балок), относящихся ко второй группе, а при отсутствии сварных соединений (балки прокатные) – к третьей группе, возводимых в климатическом районе строительства II4 (расчетная температура –30ºС > t ≥ –40ºС) по табл. 2.1 выбираем сталь класса С245 с расчетным
сопротивление по пределу текучести для фасонного проката толщиной до 20 мм Ry= 240 МПа = 24 кН/см2(см. табл. 2.3).
Нагрузка на балку настила собирается с соответствующей грузовой площади (рис. 3.4).
Рис. 3.4.Схема балочной клетки
Балки настила проектируем из прокатных двутавров по ГОСТ 8239-89 (сортамент).
Расчетная схема балки представлена на рис. 3.5.
Определение нормативной и расчетной нагрузок. Нормативная нагрузка на балку при опирании на нее сплошного стального настила принимается равномерно распределенной:
Рис. 3.5.Расчетная схема балки настила
Расчетная нагрузка
где g= 1,05 – коэффициент надежности по нагрузке для постоянной на- грузки от стального проката.
Определение усилий и компоновка сечения.Расчетный пролет балки настилаlравен шагу колоннВ.
Расчетный изгибающий момент в середине пролета балки
Максимальная поперечная сила у опоры
Расчет балки на прочность выполняем с учетом развития пластических деформаций.
Требуемый момент сопротивления поперечного сечения балки в этом случае определяется:
Предварительно принимаем c1= 1,12.
По сортаменту (ГОСТ 8239-89) выбираем ближайший номер двутавра, у которого Wx>Wn,min. ПринимаемI27, имеющий момент сопротивленияWx= 371 см3; статический момент полусеченияSx= 210 см3; момент инер-ции сеченияIx= 5010 см4; площадь сеченияА= 40,2 см2; ширину поясаbf = 125 мм; толщину поясаt= 9,8 мм; толщину стенкиtw= 6 мм; линейную плотность (массу 1 м пог.) 31,5 кг/м.
Уточнение коэффициента с1, М и Q c учетом собственного веса балки настила.
Площадь пояса
Площадь стенки
Отношение
Коэффициент с1 = с = 1,09 для двутаврового сечения (в месте максимального моментаτ= 0) принимается линейной интерполяцией по табл. 3.2.
Равномерно распределенная нагрузка от собственного веса балки настила длиной 1 м .
Нормативная нагрузка
Расчетная нагрузка
Изгибающий момент
Mmax = ql2 / 8 = 19,19 · 62 / 8 = 86,36 кН/м.
Поперечная сила
Проверка несущей способности балки.Проверка прочности по нормальным напряжениям в середине балки:
Недонапряжение (резерв несущей способности) составило
Несмотря на большое недонапряжение сечение принято, так как при изменении сечения в меньшую сторону, принимая ближайший профиль I24 с Wx= 289 см3, перенапряжение составит 14,2%.
Проверка прочности балки по касательным напряжениям у опоры:
Общую устойчивость балок настила проверять не надо, поскольку их сжатые пояса надежно закреплены в горизонтальном направлении приваренным к ним стальным сплошным настилом.
Проверка местной устойчивости поясов и стенки прокатных балок не требуется, так как она обеспечивается большой их толщиной, обусловленной технологическими условиями проката.
Проверка жесткости.Прогибы, определяемые от нормативных нагрузок, не должны превышать их предельных значений, установленных нормами проектирования. Для однопролетной балки, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой, проверка прогиба производится по формуле
где при пролетеl = 6 м (см. табл. 1.4).
Принятое сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.
При других видах загружения прогиб балки можно проверить по формуле
где Mn ,max – максимальный момент в балке от нормативной нагрузки.
В случае невыполнения любого из условий необходимо изменить сечение, приняв по сортаменту следующий номер двутавра и вновь проверить прочность и жесткость балки.
Определяем вес балки настила на 1 м2рабочей площадки, необходимый для дальнейших расчетов, деля линейную плотность балки на шаг балок настилаа1 = 1,2 м:
studfiles.net
Минимальный катет сварного углового шва — Студопедия.Нет
| Вид соединения | Вид сварки | Предел текучести стали, Н/мм2 | Минимальный катет шва kf , мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм | ||||||
| 4 - 5 | 6 -10 | 11 -16 | 17 -22 | 23 - 32 | 33 -40 | 41 -80 | |||
| Тавровое с двусторонними угловыми швами, нахлесточное и угловое | Ручная дуговая | До 285 | 4 | 4 | 4 | 5 | 5 | 6 | 6 |
| Св. 285 до 390 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
| Св. 390 до 590 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 | ||
| Автоматическая и механизированная | До 285 | 3 | 4 | 4 | 5 | 5 | 6 | 6 | |
| Св. 285 до 390 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||
| Св. 390 до 590 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
| Тавровое с односторонними угловыми швами | Ручная дуговая | До 375 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 12 |
| Автоматическая и механизированная | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | ||
| Примечания. 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 590 Н/мм2, а также из всех сталей при толщине элементов более 80 мм минимальный катет швов следует принимать по специальным техническим условиям. 2. В конструкциях группы 4 минимальный катет односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм и на 2 мм – при толщине элементов свыше 40 мм. | |||||||||
продолжение прил. Б
Таблица Б.13
Значения коэффициентов βf и βz
| Вид сварки при диаметре сварочной проволоки сплошного сечения d, мм | Положение шва | | Значения коэффициентов βf и βz при нормальных режимах сварки и катетах швов, мм
| |||
| 3 - 8 | 9 - 12 | 14 - 16 | Свыше 16 | |||
| Автоматическая при d=3 – 5 мм | В лодочку | βf | 1,1 | 0,7 | ||
| βz | 1,15 | 1,0 | ||||
| Нижнее | βf | 1,1 | 0,9 | 0,7 | ||
| βz | 1,15 | 1,05 | 1,0 | |||
| Автоматическая и механизированная при d=1,4 – 2 мм | В лодочку | βf | 0,9 | 0,8 | 0,7 | |
| βz | 1,05 | 1,0 | ||||
| Нижнее, горизонтальное, вертикальное | βf | 0,9 | 0,8 | 0,7 | ||
| βz | 1,05 | 1,0 | ||||
| Ручная и механизированная при d<1,4 или порошковой проволокой | В лодочку | βf | 0,7 | |||
| Нижнее, горизонтальное, вертикальное | βz | 1,0 | ||||
Таблица Б.14
Нормативные и расчетные сопротивления металла
Швов сварных соединений с угловыми швами
| Сварочные материалы | Rwun, Н/мм2 | Rwf, Н/мм2 | |
| тип электрода (по ГОСТ 9467) | марка проволоки | ||
| Э42, Э42А | Св-08, Св-08А | 410 | 180 |
| Э46, Э46А Э50, Э50А | Св-08ГА Св-08Г2С, Св-10ГА, ПП-АН-8, ПП-АН-3 | 450 490 | 200 215 |
| Э60 | Св-08Г2С (1), Св-10НМА, Св-10Г2 | 590 | 240 |
| Э70 | Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ | 685 | 280 |
| Э85 | - | 835 | 340 |
| (1) Только для швов с катетом k ≤ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 Н/мм2 и более. | |||
Таблица Б.15
Расчетные сопротивления проката смятию торцевой
Поверхности, местному смятию в цилиндрических
Шарнирах, диаметральному сжатию катков
| Временное сопротивление, Н/мм2 | Расчетное сопротивление, Н/мм2 | ||
| смятию | |||
| торцевой поверхности (при наличии пригонки), Rp | местному в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании, R1p | диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью), Rcd | |
| 360 | 351/343 | 176/171 | 9/9 |
| 370 | 361/352 | 180/176 | 9/9 |
| 380 | 371/362 | 185/181 | 9/9 |
| 390 | 380/371 | 190/185 | 10/10 |
| 400 | 390/381 | 195/190 | 10/10 |
| 430 | 420/409 | 210/204 | 10/10 |
| 440 | 429/419 | 215/209 | 11/11 |
| 450 | 439/428 | 220/214 | 11/11 |
| 460 | 449/438 | 224/219 | 11/11 |
| 470 | 459/448 | 229/224 | 11/11 |
| 480 | 468/457 | 234/228 | 12/12 |
| 490 | 478/467 | 239/233 | 12/12 |
| 510 | 498/486 | 249/243 | 12/12 |
| 540 | 527/514 | 263/257 | 13/13 |
| 570 | 556/543 | 278/271 | 14/14 |
| 590 | 576/562 | 288/281 | 14/14 |
| Примечание. В таблице указаны значения расчетных сопротивлений, вычисленные по формулам раздела 6 при ɣm = 1,025 (в числителе) и ɣm = 1,050 (в знаменателе). | |||
продолжение прил. Б
Таблица Б.16
Коэффициенты устойчивости при центральном сжатии
| Условная гибкость
| Коэффициенты φ для типа сечения | ||
из круглого или прямоугольного замкнутого профиля
 | прямоугольного, двутаврового, коробчатого
 | из уголков, швеллеров прокатных
 | |
| для типа кривой устойчивости | a | b | c |
| 0,4 | 999 | 998 | 992 |
| 0,6 | 994 | 986 | 950 |
| 0,8 | 981 | 967 | 929 |
| 1,0 | 968 | 948 | 901 |
| 1,2 | 954 | 927 | 878 |
| 1,4 | 938 | 905 | 842 |
| 1,6 | 920 | 881 | 811 |
| 1,8 | 900 | 855 | 778 |
| 2,0 | 877 | 826 | 744 |
| 2,2 | 851 | 794 | 709 |
| 2,4 | 820 | 760 | 672 |
| 2,6 | 785 | 722 | 635 |
| 2,8 | 747 | 683 | 598 |
| 3,0 | 704 | 643 | 562 |
| 3,2 | 660 | 602 | 526 |
| 3,4 | 615 | 562 | 492 |
| 3,6 | 572 | 524 | 460 |
| 3,8 | 530 | 487 | 430 |
| 4,0 | 475 | 453 | 401 |
| 4,2 | 431 | 421 | 375 |
| 4,4 | 393 | 392 | 351 |
| 4,6 | 359 | 359 | 328 |
| 4,8 | 330 | 330 | 308 |
| 5,0 | 304 | 304 | 289 |
| 5,2 | 281 | 281 | 271 |
| 5,4 | 261 | 255 | |
| 5,6 | 242 | 240 | |
| 5,8 | 226 | ||
| 6,0 | 211 | ||
| 6,2 | 198 | ||
| 6,4 | 186 | ||
| 6,6 | 174 | ||
| 6,8 | 164 | ||
| 7,0 | 155 | ||
| 7,2 | 147 | ||
| 7,4 | 139 | ||
| 7,6 | 132 | ||
| 7,8 | 125 | ||
| 8,0 | 119 | ||
| 8,5 | 105 | ||
| 9,0 | 094 | ||
| 9,5 | 084 | ||
| 10,0 | 076 | ||
| 10,5 | 069 | ||
| 11,0 | 063 | ||
| 11,5 | 057 | ||
| 12,0 | 053 | ||
| 12,5 | 049 | ||
| 13,0 | 045 | ||
| 14,0 | 039 | ||
| Примечание. Значения коэффициентов φ в таблице увеличены в 1000 раз. | |||
Таблица Б.17
Дата добавления: 2018-06-27; просмотров: 12; ЗАКАЗАТЬ РАБОТУ
studopedia.net
⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3
продолжение прил. Б Таблица Б.13 Значения коэффициентов βf и βz
Таблица Б.14 Нормативные и расчетные сопротивления металла Швов сварных соединений с угловыми швами
Таблица Б.15 Расчетные сопротивления проката смятию торцевой Поверхности, местному смятию в цилиндрических Шарнирах, диаметральному сжатию катков
продолжение прил. Б Таблица Б.16 ©2015 arhivinfo.ru Все права принадлежат авторам размещенных материалов. |
arhivinfo.ru
